Εσωτερικά κράματα ISO9001 βαλβίδων εξάτμισης μηχανών υψηλής επίδοσης

Κράμα LF8 (κράμα βαλβίδων LF8) για την εσωτερική βαλβίδα εξάτμισης μηχανών υψηλής επίδοσης

ΠΡΟΪΟΝ

Κράμα LF8 (κράμα βαλβίδων LF8) για τις εσωτερικές βαλβίδες εξάτμισης μηχανών υψηλής επίδοσης (μηχανή μηχανών diesel και βενζίνης) για το αυτοκίνητο, την ατμομηχανή, το τρακτέρ, το σκάφος, τη δεξαμενή, τη πλατφόρμα άντλησης πετρελαίου, τα μηχανήματα κατασκευής και τον κινητό σταθμό παραγωγής ηλεκτρικού ρεύματος, κ.λπ. Επίσης θα μπορούσε να είναι για τους υψηλής αντοχής συνδέσμους στις ανυψωμένες θερμοκρασίες.

ΜΟΡΦΗ ΠΡΟΪΟΝΤΩΝ

Φραγμός και ράβδος: τον όρο παράδοσης κυλιέται, υποβαλλόμενος σε θερμοθεραπεία, οξείδωση, αφαίρεση των αλάτων, γυρίζουν, έδαφος, και γυαλίζεται, κ.λπ.

Άλλοι: δίσκος, άνευ ραφής σωλήνας και σωλήνας, κύλινδρος, σφυρηλατημένο κομμάτι, φραγμός κ.λπ. σφυρηλατημένων κομματιών.

ΕΦΑΡΜΟΓΗ

Το κράμα LF8 χρησιμοποιείται κυρίως στη βαλβίδα εξάτμισης της εσωτερικής μηχανής υψηλής επίδοσης κάτω από τη θερμοκρασία εργασίας μέχρι 750°C. Επειδή το κράμα LF8 έχει μια υψηλότερες δύναμη και μια σκληρότητα στη θερμοκρασία δωματίου και υψηλής θερμοκρασίας από αναμιγνύει 80A, αναμένεται για να είναι το προτιμημένο υλικό για το κράμα βαλβίδων μέχρι την υψηλή θερμοκρασία εργασίας 750°C.

ΣΚΙΤΣΟ ΤΗΣ ΒΑΛΒΙΔΑΣ ΕΞΑΤΜΙΣΗΣ

ΔΙΑΔΙΚΑΣΙΑ ΠΑΡΑΓΩΓΗΣ ΤΗΣ ΒΑΛΒΙΔΑΣ ΕΞΑΤΜΙΣΗΣ

Το ηλεκτρικό σφυρηλατημένο κομμάτι ανατροπής θέρμανσης απαλοιφής → της επικεφαλής κενής θερμικής επεξεργασίας → της επικεφαλής στροφής ή της λείανσης → συγκόλλησης → τριβής κενών και ράβδων → τραχιάς τελειώνει κομμένο → καθορισμένου μήκους → Semi-fine αλέθοντας το μίσχο → το πρόστιμο επιχρωμίωσης μίσχων βαλβίδων → αλέθοντας το μίσχο → NDT της τελειωμένης παράδοσης βαλβίδων →

ΟΡΟΣ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑΣ ΤΗΣ ΒΑΛΒΙΔΑΣ ΕΞΑΤΜΙΣΗΣ

ΠΕΡΙΟΧΗ ΠΑΡΑΓΩΓΗΣ ΤΗΣ ΒΑΛΒΙΔΑΣ ΕΞΑΤΜΙΣΗΣ

ΧΗΜΙΚΗ ΣΥΝΘΕΣΗ (% σε βάρος):

Πίνακας 1

ΕΠΙΣΚΟΠΗΣΗ

Οι εσωτερικές εργασίες βαλβίδων εξάτμισης μηχανών στην υψηλής θερμοκρασίας διάβρωση αερίου και την υψηλή δράση πίεσης και άλλο σκληρό περιβάλλον, η βαλβίδα εξάτμισης για να αντισταθούν τη θερμοκρασία μέχρι του κράματος 80A 600-800°C. και του κράματος 751 είναι δύο συνήθως χρησιμοποιημένα κράματα βαλβίδων. Με τη μεγάλη ποσότητα της εφαρμογής, το κράμα 80A παίρνει όλο και περισσότερη προσοχή για την υψηλής θερμοκρασίας απόδοσή του. Μετά από τη μελέτη της μικροδομής και των ιδιοτήτων του κράματος 80A, διαπιστώθηκε ότι η αύξηση της αναλογίας Ti/Al βελτίωσε σημαντικά τις μηχανικές ιδιότητες στη θερμοκρασία δωματίου. Όταν Ti/Al είναι σχετικά χαμηλό, η φάση β-Nial κατακρημνίζεται από το κρύσταλλο, και θα οδηγήσει στο υψηλής θερμοκρασίας σπάσιμο του υλικού.

Δεδομένου ότι οι απαιτήσεις για τη μείωση εκπομπής συνεχίζουν να αυξάνονται, οι απαιτήσεις για την αποδοτικότητα μηχανών συνεχίζουν να αυξάνονται, και η θερμοκρασία αιθουσών καύσης βελτιώνεται επίσης περαιτέρω. Σύμφωνα με την τρέχουσα έρευνα για την υψηλής θερμοκρασίας απόδοση του κράματος βαλβίδων εξάτμισης, διαπιστώνεται ότι το κράμα 80A και το κράμα 751 μπορούν να χρησιμοποιηθούν για 700°C, αλλά όταν φθάνει η θερμοκρασία σε 750°C, η υψηλής θερμοκρασίας απόδοση αυτού του την είδους κράματος εμφανίζεται ανεπαρκής, και προκαλεί συχνά την αποτυχία της βαλβίδας εξάτμισης κατά λειτουργία. Επομένως, προκειμένου να προσαρμοστεί στην αυξανόμενη θερμοκρασία εργασιακών περιβαλλόντων της βαλβίδας εξάτμισης, ένας νέος τύπος του κράματος βαλβίδων με την καλύτερη απόδοση από το κράμα 80A πρέπει να αναπτυχθεί, το οποίο λειτουργεί γύρω από 750°C.

Το κράμα LF8 για τη βαλβίδα εξάτμισης αναπτύχθηκε βασισμένος στο κράμα 80A για να μελετήσει την επίδραση του χρωμίου, του Al, του Tj και του κοβαλτίου στην κατακρημνισμένη φάση.

Η μελέτη έδειξε ότι με την αύξηση της περιεκτικότητας σε χρώμιο, η φάση γ' αυξήθηκε ελαφρώς, δείχνοντας ότι το χρώμιο είχε το ελάχιστο αποτέλεσμα στη φάση γ'. Η αύξηση της περιεκτικότητας σε χρώμιο που οδηγήθηκε πρώτα στο μετασχηματισμό του τύπου καρβιδίου από το Μ₇ Γ₃ στο Μ₂₃ Γ₆, και έπειτα ο αριθμός του Μ₂₃ Γ₆ αυξήθηκαν με την αύξηση της περιεκτικότητας σε χρώμιο. Όταν η περιεκτικότητα σε χρώμιο υπερέβη 20%, ένας μεγάλος αριθμός φάσεων α-χρώμιο εμφανίστηκε στο κράμα.

Με την αύξηση της περιεκτικότητας σε Al, η φάση γ' αυξήθηκε σημαντικά, καρβίδια Μ₂₃ Γ₆ ελαφρώς αυξανόμενο, δείχνοντας ότι το Al ήταν το κύριο διαμορφώνοντας στοιχείο της φάσης γ', αλλά και συμμετείχε στο σχηματισμό των καρβιδίων Μ₂₃ Γ₆.

γ' το περιεχόμενο φάσης αυξήθηκε με την αύξηση της περιεκτικότητας σε Tj, αλλά όταν φθάνει η περιεκτικότητα σε Tj σε 4,5%, ένας μεγάλος αριθμός φάσεων εφθραυστότητας η υπήρξε στην κατακρημνισμένη ισορροπία φάση, με ένα περιεχόμενο που φθάνει σε 10,634%, έτσι η περιεκτικότητα σε Tj στο κράμα θα κυμανθεί από 3.5-4.0%.

Με την αύξηση της περιεκτικότητας σε κοβάλτιο, ο αριθμός φάσης γ' και φάσης Μ₂₃ Γ₆ ήταν βασικά αμετάβλητος, δείχνοντας ότι το κοβάλτιο δεν συμμετείχε στο σχηματισμό της φάσης γ' και της φάσης Μ₂₃ Γ₆, αλλά μόνο υπήρξε στη μήτρα υπό μορφή στερεάς λύσης.

Η ανάλυση έδειξε ότι η αύξηση του περιεχομένου στοιχείων χρωμίου αύξησε ελαφρώς το ποσό φάσης γ', που όχι μόνο άλλαξε τον τύπο καρβιδίου, αλλά και αύξησε το ποσό του Μ₂₃ Γ_6. Το χρώμιο στοιχείων αυξάνει κυρίως τη δυνατότητα της αντίστασης οξείδωσης και διάβρωσης. Αλλά η υπερβολική περιεκτικότητα σε χρώμιο μπορεί να διαμορφώσει τη φάση α-χρώμιο, έτσι το περιεχόμενο θα ελεγχθεί σε 17-20%. Η αύξηση του Al και του Tj μπορεί σημαντικά να αυξήσει την πτώση της φάσης γ' και είναι ένα σημαντικό διαμορφώνοντας στοιχείο της φάσης γ'. Αλλά αν και αυξάνοντας το περιεχόμενο του Tj και του Al αυξάνει το περιεχόμενο της φάσης γ', για να αποφύγει τη φάση εφθραυστότητας η, το περιεχόμενο Ti+Al πρέπει να είναι 5.5-7.0%, και η αναλογία Ti/Al πρέπει να είναι 1.16-2.00. Η προσθήκη του κοβαλτίου είχε το ελάχιστο αποτέλεσμα στη φάση γ' και τη φάση Μ₂₃ Γ₆, αλλά μπορεί να ενισχύσει το κράμα από τη στερεά λύση. Το κοβάλτιο στοιχείων μπορεί να μειώσει τη διαλυτότητα των στοιχείων Al και Tj στη μήτρα γ και να διαδραματίσει έναν ρόλο της στερεάς λύσης που ενισχύει, και μπορεί να προστεθεί κατάλληλα για να αυξήσει τη δύναμη του κράματος.

Με βάση τις ανωτέρω μελέτες, η περιεκτικότητα σε χρώμιο αυξήθηκε προκειμένου να βελτιωθεί η αντίσταση οξείδωσης του κράματος, η περιεκτικότητα σε Φε αυξήθηκε προκειμένου να μειωθεί το κόστος του κράματος και το ποσό του Νι μειώθηκε. Η συγκεκριμένη σύνθεση παρουσιάζεται στον πίνακα 1 ανωτέρω.

ΜΕΤΑΛΛΟΓΡΑΦΙΑ

Σχήμα 1 μικρογράφημα SEM που παρουσιάζει τη μικροδομή και αντίστοιχα ενεργειακά φάσματα του κράματος μετά από τη θερμική επεξεργασία

Σχήμα 2 μικρογράφημα TEM των κατακρημνισμένων φάσεων και σχέδια διάθλασης του κράματος

Πίνακας 2 φάση πτώσης του κράματος μετά από τη θερμική επεξεργασία

Σχήμα 1 μικρογραφήματα SEM που παρουσιάζουν τη μικροδομή και αντίστοιχα ενεργειακά φάσματα του κράματος μετά από τη θερμική επεξεργασία

(α) ανίχνευση μικρογραφημάτων (β) καρβίδια ορίου σιταριού (γ) φάσμα EDS του Μ₂₃ Γ₆ (δ) φάσμα EDS του MC

Σύκο 2 μικρογραφήματα TEM των κατακρημνισμένων φάσεων και σχέδια διάθλασης του κράματος

(α) γ'phases (β) φάση σπασμού (γ) φάσεις Μ₂₃ Γ₆

Πίνακας 2 φάση πτώσης του κράματος μετά από τη θερμική επεξεργασία

Μπορεί να δει από το σχήμα 1 και το σχήμα 2 ότι η μικροδομή του κράματος LF8 μετά από τη θερμική επεξεργασία είναι ωστενιτική μήτρα με έναν μεγάλο αριθμό ανόπτησης των διδύμων. Το μέγεθος σιταριού ποικίλλει από 20 μικρά σε 150 μικρά. γ', το Μ₂₃ Γ₆ και οι φάσεις σπασμού κατακρημνίζονται. Σύμφωνα με τα θερμοδυναμικά αποτελέσματα υπολογισμού, η φάση γ' είναι η κύρια ενισχύοντας φάση στο κράμα LF8, το οποίο διαδραματίζει το ρόλο της ενίσχυσης πτώσης. Όταν η φάση γ' μεγαλώνει, η ενέργεια διεπαφών θα αυξηθεί για να αυξήσει την αστάθεια του συστήματος. γ' τα ιζήματα φάσης έξω στη διαδικασία γήρανσης του ανθεκτικού στη θερμότητα κράματος και επηρεάζονται και μέχρι τη θερμοκρασία και το χρόνο. Στο κράμα LF8, η φάση γ' ήταν πολύ μικρή μετά από τη γήρανση ωρών 760°C/5. Η φάση γ' δεν ήταν διακριτή κάτω από το ηλεκτρονικό μικροσκόπιο ανίχνευσης το (SEM) όπως φαίνεται στο σχήμα 1. Η μικρή φάση γ' στη μήτρα θα μπορούσε να δει σαφώς στο σχήμα που 2. φάση γ' στο κράμα LF8 είναι σχεδόν σφαιρικά και διανεμημένα στο κρύσταλλο. Το μέγεθος είναι για 20nm. Το κράμα LF8 έχει έναν σύντομο χρόνο γήρανσης, και το μικρότερο μέγεθος και το λιγότερο περιεχόμενο της φάσης γ' ήταν στο αρχικό στάδιο της πτώσης χωρίς την εκτράχυνση ή αύξηση. Ο πίνακας 2 είναι τα ποιοτικά αποτελέσματα της χημικής ανάλυσης φάσης εξαγωγής και διάθλασης ακτίνας X του κράματος LF8 μετά από τη θερμική επεξεργασία. Που παρουσιάζεται από τον πίνακα σταθερά 0 δικτυωτού πλέγματος γ' ɑ = 0,357 έως 0,358 NM, γ' διαλύεται από το χρώμιο στο κράμα, ποσότητα φάσης γ' που αυξάνεται ελαφρώς με την αύξηση της περιεκτικότητας σε χρώμιο. Όπως μπορεί να δει από τις φωτογραφίες ανίχνευσης στο ΣΥΚΟ 1 (β) και τις φωτογραφίες ενεργειακού φάσματος στο ΣΎΚΟ 1 (δ), το χρώμιο₂₃ Γ₆ είναι το κύριο κατακρημνισμένο καρβίδιο, που παρουσιάζει ασυνεχή έλλειψη με ένα μήκος 400-800nm. Το χρώμιο₂₃ Γ₆, που διανέμεται μερικώς στο κρύσταλλο, είναι σε μια κυκλική μορφή σημείων. Δείτε από τον πίνακα 5 που πλέκει σταθερό ɑ 0 = 0,430 έως 0,431 NM, το χρώμιο και το Νι στο κράμα διαλύθηκαν στο Μ₂₃ Γ₆ για να διαμορφώσουν το χρώμιο₂₃ Γ₆. Το χρώμιο₂₃ Γ₆ που διανέμεται στο όριο σιταριού ενεργεί ως καρφί που δεσμεύει σχετικά με το όριο σιταριού και μπορεί αποτελεσματικά να αυξήσει την υψηλής θερμοκρασίας δύναμη του κράματος. Η συνεχώς διανεμημένη φάση χρωμίου₂₃ Γ₆ θα μειώσει την ενέργεια διεπαφών, αλλά η ασυνεχής διανομή του χρωμίου₂₃ Γ₆ έχει μια καλύτερη επίδραση στο όριο σιταριού καρφώνοντας την επίδραση, και το μέγεθος δεν πρέπει να είναι πάρα πολύ μεγάλο. Εάν ο χρόνος γήρανσης είναι πάρα πολύ μακροχρόνιος, η φάση χρωμίου₂₃ Γ₆ είναι επιρρεπείς σε συνάθροιση και αύξηση, οι οποίες έχουν επιπτώσεις στην υψηλής θερμοκρασίας απόδοση του κράματος. Μπορεί να δει από τις φωτογραφίες ανίχνευσης στο ΣΥΚΟ 1 (α) και τις φωτογραφίες ενεργειακού φάσματος στο ΣΎΚΟ 1 (γ) ότι τα καρβίδια που κατακρημνίζονται από το κρύσταλλο είναι MC, τα οποία είναι μικροί φραγμοί με μια μικρή ποσότητα και ένα μέγεθος 500-1000nm. Από τη φωτογραφία μετάδοσης (ΣΧ. 2b), ο σπασμός, που είναι υπό μορφή κοντού φραγμού, μπορεί επίσης να παρατηρηθεί σαφώς. Ο πίνακας 2 παρουσιάζει το δικτυωτό πλέγμα σταθερό της φάσης ɑ 0 MC = 1,060 έως 1,062 NM, η οποία είναι σχετική μεγάλη. Ο σπασμός μπορεί να διαιρεθεί σε αρχικές και δευτεροβάθμιες μορφές. Τα αρχικά καρβίδια σπασμού διαμορφώνονται στη διαδικασία στερεοποίησης και διανέμονται συνήθως μέσα και στα όρια σιταριού. Το μέσο μέγεθος των καρβιδίων σπασμού είναι σχετικά μεγάλο. Ο δευτεροβάθμιος σπασμός κατακρημνίζεται από τη μήτρα γ' ή μετασχηματίζεται από άλλες φάσεις κατά τη διάρκεια της ψύξης και της θερμικής επεξεργασίας των καυτών επεξεργασμένων κραμάτων ή της μακροπρόθεσμης χρήσης. Ο αρχικός σπασμός είναι σχετικά σταθερός στην καυτές επεξεργασία και τη θερμική επεξεργασία λόγω του μεγάλου μεγέθους και της υψηλής θερμοκρασίας του πτώσης και διάλυσης. Από το θερμοδυναμικό λογισμικό, μπορεί να δει ότι δεν υπήρξε καμία φάση ισορροπίας σπασμού που κατακρημνίστηκε στη φάση ισορροπίας 760°C. Οι κατακρημνισμένες φάσεις που υπολογίστηκαν από το θερμοδυναμικό λογισμικό ήταν όλη η ισορροπία κατακρήμνισαν τις φάσεις, αποκλείοντας τις undissolved ή άλλες φάσεις μετάβασης. Ο σπασμός που υπάρχει στο κράμα πρέπει να είναι ένας αρχικός σπασμός μικρού ποσού στο μέρος με την υψηλή διαλυτότητα που δεν διαλύθηκε πίσω.

ΜΗΧΑΝΙΚΕΣ ΙΔΙΟΤΗΤΕΣ

Σχήμα 3 σύγκριση των εκτατών ιδιοτήτων και σκληρότητα του κράματος LF8 και του κράματος 80A

Σχήμα 4 μηχανική απόδοση του κράματος LF8 σε υψηλής θερμοκρασίας των δοκιμασμένων δειγμάτων μετά από τη συμβατική θερμική επεξεργασία

Σχήμα 5 θερμοδυναμικό διάγραμμα φάσης ισορροπίας του κράματος

Σύκο 3 σύγκριση των εκτατών ιδιοτήτων και σκληρότητα του κράματος LF8 και του κράματος 80A

Σύκο 4 μηχανική απόδοση του κράματος LF8 σε υψηλής θερμοκρασίας των δοκιμασμένων δειγμάτων μετά από τη συμβατική εκτατή δύναμη θερμικής επεξεργασίας (α) (β) δύναμη παραγωγής

Σύκο 5 θερμοδυναμικό διάγραμμα φάσης ισορροπίας του διαγράμματος κρατικής θερμοδυναμικού φάσης ισορροπίας κραμάτων LF8 κραμάτων (α) (β) διάγραμμα κρατικής θερμοδυναμικό φάσης ισορροπίας κραμάτων κραμάτων 80A.

Μπορεί να δει από το σχήμα 3 που αναμιγνύει LF8 έχει την εκτατή δύναμη 1307MPa και τη δύναμη παραγωγής 973MPa αντίστοιχα, και η σκληρότητά της είναι 40.8HRC. Το κράμα 80A έχει την εκτατή δύναμη 1194MPa και τη δύναμη παραγωγής 776MPa στη θερμοκρασία δωματίου, και η σκληρότητά της είναι 37.6HRC. Το κράμα LF8 είναι 8,6%, 20% και 7,9 υψηλότερα από το κράμα 80A, αντίστοιχα.

Μπορεί να δει από το σχήμα 4 (α) 5 (β) που η εκτατή δύναμη και η δύναμη παραγωγής του κράματος LF8 και του κράματος 80A μείωσαν με την αύξηση της θερμοκρασίας. Η εκτατή δύναμη και η δύναμη παραγωγής του κράματος LF8 σε 750°C ήταν 845MPa και 750MPa, ενώ εκείνα του κράματος 80A σε 750°C ήταν μόνο 802MPa και 657MPa. Η εκτατή δύναμη και η δύναμη παραγωγής του κράματος LF8 ήταν σημαντικά υψηλότερες από εκείνοι του κράματος 80A σε 750°C, τα οποία ήταν 5,0% και 12,4% υψηλότερα αντίστοιχα.

Το περιεχόμενο, το μέγεθος και η διανομή της κατακρημνισμένης φάσης στο γηράσκον κράτος ασκούν μεγάλη επίδραση με βάση το υλικό μετάλλων, και η σταθερότητα της μικροδομής μετά από να γεράσει θα ασκήσει επίσης επίδραση στις μηχανικές ιδιότητες του κράματος. γ' και τα καρβίδια είναι σημαντικά ενισχύοντας τις φάσεις νικέλιο-βασισμένων κραμάτων. Στα νικέλιο-βασισμένα ανθεκτικά στη θερμότητα κράματα, υπάρχει μια σχέση ομο-δικτυωτού πλέγματος μεταξύ γ' και του υποστρώματος. Μετά από να γεράσουν, ο κακός συνδυασμός μεταξύ γ' της δομής LI2 και το υπόστρωμα αυξάνονται, το οποίο είναι εύκολο να μετατραπεί σε μια σταθερότερη κυβική δομή. Μετά από τις ώρες 760°C/5 που γερνούν, το κράμα LF8 ενισχύθηκε από την πτώση της φάσης γ' και του καρβιδίου από το όριο σιταριού. Το σχήμα 5 είναι το αποτέλεσμα υπολογισμού του θερμο -θερμο-calc θερμοδυναμικού λογισμικού. Σύμφωνα με το διάγραμμα φάσης ισορροπίας, το κατακρημνισμένο περιεχόμενο της φάσης γ' κραμάτων LF8 στη φάση ισορροπίας 760°C ήταν 27,21%, και κράμα 80A μόνο 18,60%. Το κράμα LF8 ήταν 8,61% υψηλότερα από την κατακρημνισμένη ισορροπία φάση γ' κραμάτων 80A's. Αυτό έδειξε ότι η φάση γ' που κατακρημνίστηκε στο κράμα LF8 ήταν μεγαλύτερη από αυτή στο κράμα 80A σε 760°C, έτσι η δύναμη του κράματος LF8 ήταν θεωρητικά υψηλότερη από αυτή του κράματος 80A. Συγχρόνως, το κοβάλτιο προστέθηκε στο κράμα για να αυξήσει την επίδραση της στερεάς ενίσχυσης λύσης και να μειώσει τη διάλυση της φάσης γ'. Οι ρωγμές στο όριο σιταριού σε υψηλής θερμοκρασίας είναι συχνά οι κύριοι λόγοι για την πρόωρη αποτυχία του κράματος. Ο άνθρακας τείνει να διασκορπίσει στο όριο σιταριού σε υψηλής θερμοκρασίας, έτσι ώστε τα χρώμιο-πλούσια καρβίδια στο όριο σιταριού συσσωρεύουν και μεγαλώνουν, και διαμορφώνουν τελικά την πεταλώδη εύθραυστη φάση για να μειώσουν την υψηλής θερμοκρασίας δύναμη και την ανθεκτικότητα του κράματος. Έναντι των ανθεκτικών στη θερμότητα κραμάτων νικέλιο-βάσεων όπως το κράμα 80A, αναμίξτε 751 και το κράμα 617, καρβίδια ορίου σιταριού ήταν ασυνεχές στο κράμα LF8 μετά από τη θερμική επεξεργασία. Το καρβίδιο με αυτήν την μορφολογία μπορεί αποτελεσματικά να καρφώσει το όριο σιταριού, να βελτιώσει τη συνδέοντας δύναμη του ορίου σιταριού κραμάτων, να αυξήσει την αντίσταση της ολίσθησης ορίου σιταριού, να μειώσει το σχηματισμό της πηγής ρωγμών ορίου σιταριού, και να βελτιώσει την αντίσταση του ορίου σιταριού σε εκτατό.

Η ανάλυση στοιχείων των μηχανικών πειραμάτων έδειξε ότι το κράμα LF8 είχε την υψηλότερες δύναμη και τη σκληρότητα από το κράμα 80A, και αναμενόταν για να είναι το προτιμημένο υλικό κραμάτων για την εσωτερική βαλβίδα εξάτμισης μηχανών στη θερμοκρασία εργασίας μέχρι 750°C.

ΑΝΤΑΓΩΝΙΣΤΙΚΌ ΠΛΕΟΝΈΚΤΗΜΑ:

(1) περισσότερο από 50 έτη εμπειρίας της έρευνας και αναπτύσσονται στο υψηλής θερμοκρασίας κράμα, το κράμα αντίστασης διάβρωσης, το κράμα ακρίβειας, το πυρίμαχο κράμα, το σπάνιο μέταλλο και το υλικό και τα προϊόντα πολύτιμων μετάλλων.
(2) 6 δηλώνουν τα βασικά εργαστήρια και το κέντρο βαθμολόγησης.
(3) τεχνολογίες διπλωμάτων ευρεσιτεχνίας.

(4) μέσο μέγεθος σιταριού 9 ή λεπτότερος.

(5) υψηλή επίδοση

ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΙΑΚΟΣ ΟΡΟΣ